Contraintes normales dans le béton dues aux forces de précontrainte

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Règles de calcul utilisées

Pour les éléments en béton armé :
Les règles techniques de conception et de calcul des ouvrages et constructions en béton armé suivant la méthode des états limites – BAEL 91 révisé 99. Pour les éléments en béton précontraint :
Les règles techniques de conception et de calcul des ouvrages et constructions en béton précontraint suivant la méthode des états limites – BPEL 91 révisé 99. Pour les surcharges : La circulaire du 19 Août 1960.

Etats limites

L’état limite est l’état d’un élément au-delà duquel l’élément n’assure plus sa fonction. Il existe deux sortes d’états limites pour le dimensionnement des éléments du tablier :

Etat limite ultime ou ELU :

A cet état, l’ouvrage est à sa capacité portante maximale. Une modification des actions, dans le sens défavorable, entraînerait la ruine de l’ouvrage. On distingue :
Etat limite d’équilibre statique correspondant à la stabilité des constructions ;
Etat limite ultime de résistance qui conduit à rupture de l’élément ;
Etat limite de stabilité de forme entrainant le flambement de l’élément.

Etat limite de service ou ELS

Cas dépasser. On distingue :

Etat limite de déformation liée à la limitation des désordres de la construction ; Etat limite d’ouverture des fissures pour conserver la durabilité des ouvrages ; Etat limite de compression du béton correspondant à la contrainte de compression.
NAMBININTSOA Ravakiniaina Thierry 2 Dimensionnement et calcul des éléments du tablier’est l’état relatif aux limites que les conditions normales d’exploitation et de durabilité ne devraient p

Hypothèses de base pour le béton armé

Hypothèses générales

Les hypothèses générales de calcul sont les suivantes :
Les sections droites restent planes et conservent leurs dimensions après déformation (Hypothèse de Navier – Bernoulli) ; La résistance du béton tendu est négligée σbt = 0 ;
Les allongements relatifs sont les mêmes pour l’acier et le béton au contact
ε s = εb .

Hypothèses supplémentaires

a – Etat limite de service ou ELS
Concernant l’état limite de service, les hypothèses suivantes sont aussi à ajouter :
Toute déformation relative ε d’une fibre quelconque correspond à une
contrainte normale σ telle que :
σ =E.ε (Loi de Hooke) ; (1.3-1)
Etant donné que le béton et l’acier forment un ensemble hétérogène, on adopte un coefficient d’équivalence défini par :
n = Es =15 ; (1.3-2)
Eb
Où Es et Eb sont respectivement les modules d’élasticité longitudinale de l’acier et du béton.
b – Etat limite ultime ou ELU
Pour l’état limite ultime, les hypothèses qui s’ajoutent aux hypothèses générales ci-dessus sont les suivantes :
Le raccourcissement relatif εbc du béton comprimé est limité à :
−3 en flexion simple ;
3,5 .10
(1.3-3)
2,0 .10−3 en compression simple ;
NAMBININTSOA Ravakiniaina Thierry 3
Partie I-Dimensionnement et calcul des éléments du tablier
Le raccourcissement relatif εs des aciers tendus est limité à 10 .10−3 ;
On admet que le diagramme de déformation respecte la règle de « trois pivots ».

Caractéristiques des matériaux

Les caractères physico-chimiques et mécaniques des matériaux sont aussi des hypothèses de calcul pour le dimensionnement des structures en béton armé. Ces caractères sont essentiellement les résistances caractéristiques à la compression, à la traction et les déformations.
a – Le béton
a.1 – Résistances caractéristiques du béton
Le dosage de ciment pour la construction du tablier du pont est de 400[kg/m3]. Sa fabrication est sous auto contrôle surveillé. Le type de ciment CEM I 42,5 est le liant le plus couramment utilisé pour la confection des ouvrages d’art en béton armé.
Le béton est caractérisé par ses résistances caractéristiques à la compression et à la traction à j jours d’âge. Lors de l’élaboration des projets en béton armé, le béton est spécifié par sa résistance à la compression à 28 jours d’âge notée fc28. Pour un dosage de béton de 350,0 [ / 3], la valeur de fc28 est à priori de 25,0 [ ].
Pour un âge du béton différent du 28j, la résistance à la compression est donnée par la relation suivante :
j . fc 28 si fc28 ≤ 40[MPa]
4, 76 + 0,83 j
fcj = j si fc28 > 40[MPa] (1.3-4)
. fc 28
1, 40 + 0,95 j
La résistance caractéristique à la traction du béton est exprimée en fonction de sa résistance à la compression par la formule suivante :
f tj = 0,6 + 0,06 fcj (1.3-5)
A l’état limite de service, la contrainte de compression admissible du béton est :
= 0,6 fc28
σbc (1.3-6)
NAMBININTSOA Ravakiniaina Thierry 4
Partie I-Dimensionnement et calcul des éléments du tablier
A l’état limite ultime, la contrainte de compression du béton est donnée par :
fbu = 0,85. fc28 (1.3-7)
θ .γ b
Avec : γ b = 1,5 : un coefficient de sécurité ;
θ = 1 : Coefficient d’application des charges pour t> 24h.
a.2 – Déformation du béton
La déformation longitudinale du béton est caractérisée par deux types de module :
Module de déformation instantanée Eij , pour une durée d’application des charges inférieure à 24h, qui est égale à :
E = 11000.3 f cj (1.3-8)
ij
Module de déformation différée pour une longue durée d’application des charges, égale à :
E = 3700.3 (1.3-9)
f
ij cj
La déformation transversale du béton est obtenue à partir du coefficient de Poisson ν défini par :
n= déformation transversale
déformation longitudinale
Avec : n = 0, 2 Pour la justification à l’ELS et pour le calcul des déformations ;
n = 0 Pour les calculs à l’ELU

Table des matières

REMERCIEMENTS
SOMMAIRE
LISTE DES TABLEAUX
LISTE DES FIGURES.
LISTE DES ORGANIGRAMMES
LISTE DES DIAGRAMMES
LISTE DES FENETRES.
LISTE DES ABREVIATIONS ET NOTATIONS
INTRODUCTION
Partie I. DIMENSIONNEMENT ET CALCUL DES ELEMENTS DU TABLIER2 HYPOTHESES DE CALCUL. 
I.1- Règles de calcul utilisées
I.2- Etats limites
I.2.1 – Etat limite ultime ou ELU :.
I.2.2 – Etat limite de service ou ELS
I.3- Hypothèses de base pour le béton armé
I.3.1 – Hypothèses générales.
I.3.2 – Hypothèses supplémentaires
a – Etat limite de service ou ELS
b – Etat limite ultime ou ELU.
I.3.3 – Caractéristiques des matériaux
a – Le béton
a.1 – Résistances caractéristiques du béton.
a.2 – Déformation du béton.
b – Les aciers
b.1 – Caractéristiques mécaniques.
b.2 – Caractères d’adhérence
I.4- Hypothèses de base pour le béton précontraint.
I.4.1 – Béton
I.4.2 – Armatures passives
I.4.3 – Armatures de précontrainte.
a – Type de câbles
b – Evaluation des pertes par frottement
c – Disposition constructive des câbles précontraints.
c.1 – Groupement des armatures de précontrainte :
c.2 – Espacement des câbles.
I.5- Actions [23].
I.5.1 – Actions permanentes
I.5.2 – Actions variables
I.5.3 – Actions accidentelles.
I.5.4 – Combinaison d’action.
a – Combinaison d’actions à l’ELU
a.1 – Situation durable et transitoire
a.2 – Situation accidentelle.
b – Combinaison d’actions à l’ELS.
I.6- Surcharges d’exploitation [23]
I.6.1 – Système de surcharge A [21].
I.6.2 – Système de surcharge B.
a – Système de surcharge 𝑩𝒄
b – Système de surcharge 𝑩𝒆
c – Système de surcharge 𝑩𝒓
I.6.3 – Surcharge des trottoirs
PREDIMENSIONNEMENT
II.1- Poutre principale.
II.1.1 – Expression de la travée de calcul.
II.1.2 – Caractéristiques de la poutre
a – Hauteur 𝒉.
b – Largeur de la table de compression 𝒃.
c – Hauteur de la table de compression 𝒉𝟎
d – L’épaisseur de l’âme 𝒃𝟎 [6]
e – Talon
f – Gousset supérieur.
g – Gousset Inférieur.
II.2- Dalle
II.3- Prédalle
II.4- Trottoir.
II.5- Entretoise
II.5.1 – Epaisseur :.
II.5.2 – Distance entraxe :
II.5.3 – Hauteur :.
CALCUL DES ELEMENTS DU TABLIER. C hapitre III –
III.1- Méthode de calcul de ferraillage dans chaque élément en BA
III.1.1 – Ferraillage longitudinal [17 ].
a – Schéma de calcul
b – Calcul à l’ELU
c – Calcul à l’ELS.
III.1.2 – Ferraillage transversal
a – Diamètre des armatures transversales.
b – Disposition
c – Répartition des armatures transversales.
c.1 – Espacement initial 𝒔𝒕𝟎
c.2 – Espacement 𝒔𝒕
III.2- Etude de la dalle
III.2.1 – Calculs préliminaires
a – Coefficient de Majoration Dynamique (CMD)
b – Surface d’impact des pneus
III.2.2 – Calcul des efforts
a – Panneau en console
a.1 – Modélisation de calcul.
a.2 – Calcul des Moments fléchissant
a.3 – Calcul des efforts tranchants
b – Panneau encastré sur 2 côtés
b.1 – Calcul des moments fléchissant
b.2 – Calcul des Efforts tranchants.
c – Panneau encastré sur 4 côtés
c.1 – Moments fléchissant.
c.2 – Calcul des efforts tranchants
III.2.3 – Détermination des armatures
III.2.4 – Vérification au non poinçonnement de la dalle
III.3- Etude des prédalles
III.3.1 – Détermination des efforts dans les prédalles
a – Expression du Moment fléchissant.
b – Expression des efforts tranchants
III.3.2 – Calcul des armatures dans la prédalle
III.4- Etude des entretoises.
III.4.1 – Récapitulation des données.
III.4.2 – Calculs préliminaires
a – Charge permanente appliquée sur l’entretoise
a.1 – Densité de charge provenant de la dalle.
a.2 – Densité de charge permanente totale 𝒈 appliquée sur l’entretoise
b – Charge de compression P’0 sur une rangée de roue
c – Coefficient de majoration dynamique pour l’entretoise
III.4.3 – Détermination des sollicitations dans l’entretoise.
a – Calcul des moments fléchissant.
a.1 – Moments fléchissant dans l’entretoise isostatique discontinue
a.2 – Moments fléchissant réels
b – Calcul des efforts tranchants
b.1 – Efforts tranchants dans l’entretoise isostatique discontinue
b.2 – Efforts tranchants réels dans l’entretoise.
III.4.4 – Calcul des Armatures dans les entretoises
a – Armatures longitudinales
b – Armatures transversales.
III.5- Etude des poutres principales.
III.5.1 – Calcul préliminaire
a – Calcul des caractéristiques des différentes sections.
a.1 – Caractéristiques d’une section 𝑺𝒊.
a.2 – Caractéristiques des sections de la poutre seule.
a.3 – Caractéristiques de la section de la poutre-hourdis 𝑺𝒑𝒉
a.4 – Caractéristiques de la section brute de la poutre 𝑺𝒃
b – Expression des charges appliquées sur la poutre
b.1 – Charge permanente
b.2 – Surcharge d’exploitation
c – Expression des Coefficients de Répartition transversal 𝐂𝐑𝐓
c.1 – Choix de la méthode.
c.2 – Détermination de la distance 𝒙𝒊 de chaque poutre
c.3 – Détermination de l’excentricité e.
d – Expression du Coefficient de majoration dynamique (CMD)
III.5.2 – Détermination des sollicitations.
a – Principe de calcul
b – Moments fléchissant
b.1 – Ligne d’influence des moments fléchissant
b.2 – Moments dans l’ensemble.
b.3 – Moment dans chaque poutre
c – Efforts tranchants
c.1 – Ligne d’influence des efforts tranchants
c.2 – Efforts tranchants dans l’ensemble
c.3 – Efforts tranchants dans chaque poutre.
III.5.3 – Dimensionnement des câbles de précontrainte.
a – Quelques définitions
b – Détermination de la section totale des câbles de précontrainte 𝑨𝒄𝒑𝑻
b.1 – Etapes de calcul
b.2 – Expression des moments fléchissant minimal et maximal 𝑴𝒎 𝑴𝒎𝒂𝒙
b.3 – Vérification des sections du béton
b.4 – Evaluation de la force de précontrainte 𝑷.
b.5 – Force de précontrainte obtenue avec un câble
b.6 – Nombre total 𝒏𝒕 des câbles et leur section totale 𝑨𝒄𝒑𝑻
c – Tracé des câbles
c.1 – Principe de câblage
c.2 – Calcul des contraintes en service dans la poutre seule
c.3 – Nombre de câbles dans la première et deuxième famille
c.4 – Paramètres de tracé des câbles
c.5 – Coordonnées d’un point M appartenant au câble numéro i.
c.6 – Tracé du câble équivalent
c.7 – Tracé des fuseaux limites.
III.5.4 – Calcul des pertes et chutes de tension
a – Les pertes de tension instantanées
a.1 – Perte de tension par frottement des câbles 𝜟𝝈𝒑𝟎(𝒙).
a.2 – Perte de tension à l’ancrage 𝜟𝝈𝒂𝒏𝒄(𝒙).
a.3 – Perte de tension par déformations instantanées du béton 𝜟𝝈𝒅𝒆

a.4 – La perte de tension instantanée totale 𝜟𝝈𝒑𝒊(𝒙).
b – Les pertes de tension différées
b.1 – Perte de tension due au retrait du béton 𝜟𝝈𝒓(𝒙) ;
b.2 – Perte de tension due à la relaxation des armatures 𝜟𝝈𝝆(𝒙).
b.3 – Perte de tension due au fluage du béton 𝜟𝝈𝒇𝒍(𝒙)
b.4 – La perte de tension différée totale 𝜟𝝈𝒅(𝒙)
c – Perte de tension totale Δ𝛔𝒕𝒐𝒕𝒂𝒍𝒆(𝒙).
III.5.5 – Calcul des contraintes
a – Contraintes normales.
a.1 – Sections de référence
a.2 – Les différentes phases de justification des contraintes normales
a.3 – Contraintes normales admissibles
a.4 – Contraintes normales dans le béton dues aux effets des actions extérieures
a.5 – Contraintes normales dans le béton dues aux forces de précontrainte
a.6 – Contraintes normales totales dans le béton.
b – Contraintes tangentielles
b.1 – Calcul de la contrainte normale maximale 𝝈𝒙
b.2 – Contrainte tangentielle 𝝉
III.5.6 – Calcul des armatures passives.
a – Armatures longitudinales
a.1 – Armatures de peau.
a.2 – Armatures de traction dans les zones tendues de béton
b – Armatures transversales.
b.1 – Pourcentage minimum d’armature
b.2 – Ecartement maximum
III.5.7 – Calcul des déformations à l’ELS
a – Flèches et contre-flèches
a.1 – Flèche due aux charges permanentes.
a.2 – Flèche due à la surcharge.
a.3 – Flèche due à la force de précontrainte.
a.4 – flèche de construction
a.5 – Flèche totale
b – Rotations d’appuis
b.1 – Rotation d’appui due aux charges permanentes.
b.2 – Rotation d’appui due aux surcharges d’exploitation
b.3 – Rotation d’appui due à la précontrainte
b.4 – Rotation d’appui totale
c – Déplacements d’appui.
CONCLUSION
Partie II. Mise en oeuvre du logiciel.
NOTION SUR LE DEVELOPPEMENT DU LOGICIEL 
I.1- Définition d’un logiciel.
I.2- Nécessité d’une méthode
I.3- Notion de processus de développement du logiciel
I.4- Notion de cycle de vie.
I.4.1 – Introduction
I.4.2 – Les différents modèles de cycle de vie du logiciel.
a – Modèle de cycle de vie en cascade.
b – Modèle de cycle de vie en « V ».
c – Modèle de cycle de vie incrémental.
d – Modèle de cycle de vie en spirale
I.4.3 – Phase de développement du logiciel.
a – Définition des exigences.
b – Spécification
c – Conception générale
d – Conception détaillée
e – Codage
f – Intégration.
g – Tests
h – Maintenance
CHOIX DES METHODES ET LANGAGE. Chapitre II –
II.1- Choix du modèle de cycle de vie.
II.2- Choix du modèle de conception.
II.3- Choix du langage de programmation
PHASES DE DEVELOPPEMENT hapitre III –
III.1- Notion de modèle conceptuel d’UML
III.1.1 – Les éléments
III.1.2 – Les relations.
III.1.3 – Les diagrammes.
III.1.4 – Les diagrammes de classes.
a – Classe
b – Relation entre les classes
c – Visibilité d’une caractéristique:
d – Cardinalité
III.2- Conception générale.
III.3- Conception détaillée.
III.3.1 – Modélisation des matériaux.
III.3.2 – Composition du tablier et calcul des efforts dans chaque élément
a – Vue 𝒄𝒍𝑻𝒂𝒃𝒍𝒊𝒆𝒓𝒔.
b – Vue 𝒄𝒍𝑯𝒐𝒖𝒓𝒅𝒊𝒔.
c – Vue 𝒄𝒍𝑬𝒏𝒕𝒓𝒆𝒕𝒐𝒊𝒔𝒆𝒔
d – Vue 𝒄𝒍𝑷𝒐𝒖𝒕𝒓𝒆𝒔
III.3.3 – Calcul du ferraillage des aciers pour les éléments en béton armé
III.3.4 – Etude de la poutre en béton précontraint.a – Modèle de cycle de vie en cascade.
b – Modèle de cycle de vie en « V ».
c – Modèle de cycle de vie incrémental.
d – Modèle de cycle de vie en spirale
I.4.3 – Phase de développement du logiciel.
a – Définition des exigences.
b – Spécification
c – Conception générale
d – Conception détaillée
e – Codage
f – Intégration.
g – Tests
h – Maintenance
CHOIX DES METHODES ET LANGAGE. Chapitre II –
II.1- Choix du modèle de cycle de vie.
II.2- Choix du modèle de conception.
II.3- Choix du langage de programmation
PHASES DE DEVELOPPEMENT hapitre III –
III.1- Notion de modèle conceptuel d’UML
III.1.1 – Les éléments
III.1.2 – Les relations.
III.1.3 – Les diagrammes.
III.1.4 – Les diagrammes de classes.
a – Classe
b – Relation entre les classes
c – Visibilité d’une caractéristique:
d – Cardinalité
III.2- Conception générale.
III.3- Conception détaillée.
III.3.1 – Modélisation des matériaux.
III.3.2 – Composition du tablier et calcul des efforts dans chaque élément
a – Vue 𝒄𝒍𝑻𝒂𝒃𝒍𝒊𝒆𝒓𝒔.
b – Vue 𝒄𝒍𝑯𝒐𝒖𝒓𝒅𝒊𝒔.
c – Vue 𝒄𝒍𝑬𝒏𝒕𝒓𝒆𝒕𝒐𝒊𝒔𝒆𝒔
d – Vue 𝒄𝒍𝑷𝒐𝒖𝒕𝒓𝒆𝒔
III.3.3 – Calcul du ferraillage des aciers pour les éléments en béton armé
III.3.4 – Etude de la poutre en béton précontraint.a – Modèle de cycle de vie en cascade.
b – Modèle de cycle de vie en « V ».
c – Modèle de cycle de vie incrémental.
d – Modèle de cycle de vie en spirale
I.4.3 – Phase de développement du logiciel.
a – Définition des exigences.
b – Spécification
c – Conception générale
d – Conception détaillée
e – Codage
f – Intégration.
g – Tests
h – Maintenance
CHOIX DES METHODES ET LANGAGE. Chapitre II –
II.1- Choix du modèle de cycle de vie.
II.2- Choix du modèle de conception.
II.3- Choix du langage de programmation
PHASES DE DEVELOPPEMENT hapitre III –
III.1- Notion de modèle conceptuel d’UML
III.1.1 – Les éléments
III.1.2 – Les relations.
III.1.3 – Les diagrammes.
III.1.4 – Les diagrammes de classes.
a – Classe
b – Relation entre les classes
c – Visibilité d’une caractéristique:
d – Cardinalité
III.2- Conception générale.
III.3- Conception détaillée.
III.3.1 – Modélisation des matériaux.
III.3.2 – Composition du tablier et calcul des efforts dans chaque élément
a – Vue 𝒄𝒍𝑻𝒂𝒃𝒍𝒊𝒆𝒓𝒔.
b – Vue 𝒄𝒍𝑯𝒐𝒖𝒓𝒅𝒊𝒔.
c – Vue 𝒄𝒍𝑬𝒏𝒕𝒓𝒆𝒕𝒐𝒊𝒔𝒆𝒔
d – Vue 𝒄𝒍𝑷𝒐𝒖𝒕𝒓𝒆𝒔
III.3.3 – Calcul du ferraillage des aciers pour les éléments en béton armé
III.3.4 – Etude de la poutre en béton précontraint.a – Modèle de cycle de vie en cascade.
b – Modèle de cycle de vie en « V ».
c – Modèle de cycle de vie incrémental.
d – Modèle de cycle de vie en spirale
I.4.3 – Phase de développement du logiciel.
a – Définition des exigences.
b – Spécification
c – Conception générale
d – Conception détaillée
e – Codage
f – Intégration.
g – Tests
h – Maintenance
CHOIX DES METHODES ET LANGAGE. Chapitre II –
II.1- Choix du modèle de cycle de vie.
II.2- Choix du modèle de conception.
II.3- Choix du langage de programmation
PHASES DE DEVELOPPEMENT hapitre III –
III.1- Notion de modèle conceptuel d’UML
III.1.1 – Les éléments
III.1.2 – Les relations.
III.1.3 – Les diagrammes.
III.1.4 – Les diagrammes de classes.
a – Classe
b – Relation entre les classes
c – Visibilité d’une caractéristique:
d – Cardinalité
III.2- Conception générale.
III.3- Conception détaillée.
III.3.1 – Modélisation des matériaux.
III.3.2 – Composition du tablier et calcul des efforts dans chaque élément
a – Vue 𝒄𝒍𝑻𝒂𝒃𝒍𝒊𝒆𝒓𝒔.
b – Vue 𝒄𝒍𝑯𝒐𝒖𝒓𝒅𝒊𝒔.
c – Vue 𝒄𝒍𝑬𝒏𝒕𝒓𝒆𝒕𝒐𝒊𝒔𝒆𝒔
d – Vue 𝒄𝒍𝑷𝒐𝒖𝒕𝒓𝒆𝒔
III.3.3 – Calcul du ferraillage des aciers pour les éléments en béton armé
III.3.4 – Etude de la poutre en béton précontraint.
III.4- Codage.
III.4.1 – « Modélisation des matériaux ».
III.4.2 – « Composition du tablier ».
a – Opérations dans les classes 𝒄𝒍𝑳𝑰𝑴 et 𝒄𝒍𝑳𝑰𝑽
b – DeplacerCamion (Xi)
c – CalculParamTablier.
d – EntrerCRTPoutre
e – ActualiserKKTablier.
f – ChangerXi(Xi) (𝒄𝒍𝑬𝒇𝒇𝒐𝒓𝒕𝒔𝑮𝒍𝒆)
III.4.3 – « Calcul du ferraillage des aciers dans les éléments en béton
a – EntrerFissuration (Fiss) (𝒄𝒍𝑭𝒆𝒓𝒓𝒂𝒊𝒍𝒍𝒂𝒈𝒆𝑳𝒐𝒏𝒈);
b – 𝑬𝒏𝒕𝒓𝒆𝒓𝑭𝒊𝒔𝒔𝒖𝒓𝒂𝒕𝒊𝒐𝒏( 𝑭𝒊𝒔𝒔) (𝒄𝒍𝑭𝒆𝒓𝒓𝒂𝒊𝒍𝒍𝒂𝒈𝒆𝑻𝒓𝒂𝒏𝒔𝒗).
III.4.4 – Etude de la poutre en béton précontraint.
a – Calcul_2èParam.
b – SectDesCables_En_X(Xi)
b.1 – « 𝑪𝒂𝒍𝒄_𝒀𝒆𝒒(𝑿𝒊) » de la classe 𝒄𝒍𝑷𝒐𝒖𝒕𝒓𝒆𝑬𝒕𝒅 ;
b.2 − « 𝑨𝒄𝒕𝒖𝒂𝒍𝒊𝒔𝒆𝒓𝑷𝒕é𝒔_𝟏𝒆𝒓 » de la classe 𝒄𝒍𝑪𝒐𝒏𝒕𝒓𝑬𝒕𝑷𝒆𝒓𝒕𝒆𝒔𝑪
b.3 − « 𝑪𝒂𝒍𝒄𝒖𝒍𝒆𝒓𝑫𝑺𝒊𝒈𝒎𝒂_𝒊 » de la classe 𝒄𝒍𝑪𝒐𝒏𝒕𝒓𝑬𝒕𝑷𝒆𝒓𝒕𝒆𝒔𝑪 ;
b.4 – « 𝑬𝒏𝒕𝒓𝒆𝒓𝑺𝑺𝒊𝒈𝒎𝒂_𝒑𝒊 (𝑺𝑺𝒊𝒈𝒎𝒂_𝒑𝒊) » de la
𝑪𝒐𝒏𝒕𝒓𝑬𝒕𝑷𝒆𝒓𝒕𝒆𝒔𝑪 ;
c – CalculerArmLongPassif
CONCLUSION
III. Mise en oeuvre du logiciel.
GUIDE DES UTILISATEURS Chapitre I –
1- Installation et désinstallation du logiciel.
I.1.1 – Cahier des charges
I.1.2 – Description.
I.1.3 – Installation
I.1.4 – Désinstallation
2- Présentation du logiciel
I.2.1 – Lancement du logiciel
I.2.2 – Ouverture d’un projet
I.2.3 – Fenêtre principale.
a – La barre des menus
a.1 – Menu Fichier
a.2 – Menu Affichage
a.3 – Menu Structure
a.4 – Menu Calculer.
a.5 – Menu Résultats
a.6 – Menu outils.
a.7 – Menu Aide
b – La barre d’outils
c – La barre de données.
d – La barre de structure et résultats.
e – La fenêtre de récapitulation.
f – la liste des rapports.
g – La barre des statuts
I.2.4 – Activation et A propos du logiciel.
a – Enregistrement
b – A propos de « Pontex ».
I.2.5 – Fenêtre d’aide.
I.3- Utilisation de Pontex
I.3.1 – Ouverture d’un projet
I.3.2 – Dimensionnement de chaque élément de la structure
I.3.3 – Option et hypothèse de calcul
I.3.4 – Résultats de calcul
a – Résultat Courbe
b – Résultat Tableaux.
c – Résultat ferraillage.
d – Résultat Note de calcul
EXEMPLE D’UTILISATION DU LOGICIEL. Chapitre II –
II.1- Enoncé du problème.
II.2- Note de calcul
CONCLUSION GENERALE
TABLE DES MATIERES

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